Relaxamento de Torque e Fluência Térmica em Bornes de Baixa Tensión: Diagnóstico e Prevenção

Termodinâmica e Micromecânica do Contato Elétrico em Bornes

No domínio da engenharia eletrotécnica de baixa tensão, a conexão ou bornagem de condutores em painéis de distribuição e controle representa o ponto de maior vulnerabilidade térmica e mecânica do sistema. Embora os bornes de passagem segundo a norma IEC 60947-7-1 sejam projetados para proporcionar uma passagem contínua e segura da corrente nominal ($I_n$), a interface real de contato entre o condutor metálico (cobre ou alumínio) e o elemento de aperto (borne a parafuso, estribo de tração ou mola de pressão) dista de ser uma superfície idealmente plana.

Em escala microscópica, as superfícies metálicas possuem uma rugosidade intrínseca caracterizada por cristas e vales. Quando dois condutores são pressionados mecanicamente por meio do aperto de um parafuso, o contato físico efetivo não ocorre em toda a superfície nominal ($Anom$), mas unicamente nas microasperidades em contato direto. Esta área real de contato ($Areal$) representa tipicamente menos de 1% a 5% da área geométrica total do terminal. A força de aperto aplicada ($F$) induz uma deformação plástica localizada nos picos das asperidades até que a dureza do material macio ($H_v$) satisfaça o equilíbrio de cargas:

Como consequência dessa drástica redução na seção transversal disponível para a condução do fluxo de elétrons, as linhas de corrente sofrem uma severa distorção e convergência espacial ao cruzar os pontos de microcontato (denominados "pontos a" ou a-spots). Esta restrição geométrica gera um componente de resistência elétrica denominado resistência de constrição ($R_c$). Modificada pela teoria de Holm para um ponto de contato circular de raio equivalente $a$, a resistência de constrição entre dois materiais de resistividades \rho_1 e \rho_2 é expressa por:

Adicionalmente, a presença inevitável de películas finas de óxidos, sulfetos, aditivos orgânicos ou umidade adsorbida sobre a superfície dos metais introduz a resistência de película ($R_f$). Portanto, a resistência total de contato ($Rcont$) de um borne fica definida pela soma vetorial e estatística de ambas as grandezas:

onde \sigma_f representa a resistividade túnel ou específica da película superficial (\Omega \cdot m ^2).

A passagem da corrente elétrica pela resistência de contato produz uma dissipação local de energia por efeito Joule (Pdiss = IRMS^2 \cdot Rcont). A temperatura atingida no centro do ponto de contato (a denominada temperatura do microcontato ou fritting temperature, $Tmax$) está acoplada diretamente com a queda de tensão na interface ($Ucont$) mediante a relação de Kohlrausch-Kohlrausch-Greenwood-Williamson:

onde $L$ é o número de Lorenz (L \approx 2,44 \times 10^{-8} V ^2/ K ^2 para metais condutores) e $T_0$ é a temperatura dos condutores na zona afastada do microcontato. Quando a tensão localizada $Ucont$ atinge o limiar de amolecimento do metal (Usoft \approx 0,12 V para cobre e $0,10 V$ para alumínio), o metal nas asperidades perde sua fluidez estrutural, aumentando a área de contato, porém acelerando a deterioração da força de retenção mecânica.

Mecanismos Físico-Metalúrgicos: Fluência (Creep) e Relaxamento de Torque

A falha precoce de bornes parafusados em painéis elétricos é guiada predominantemente por dois fenômenos mecânicos diferidos no tempo e termicamente ativados: a fluência (thermal creep) e o relaxamento de tensão/torque (stress relaxation).

Fenomenologia da Fluência (Creep)

A fluência é definida como a deformação plástica irreversível, dependente do tempo, que um material metálico sofre sob um esforço mecânico constante a temperaturas elevadas em relação à sua temperatura absoluta de fusão ($T/T_m > 0,3 - 0,4$). Para o alumínio puro (T_m \approx 933 K ), a temperatura ambiente (298 K) representa uma temperatura homóloga de T/T_m \approx 0,32, o que significa que o alumínio e suas ligas não otimizadas sofrem fluência à temperatura ambiente operacional.

A taxa de deformação por fluência secundária (\dot{\epsilon}_{creep}) é regida pela equação do tipo Arrhenius-Mukherjee-Dorn:

onde $A$ é uma constante estrutural do material, \sigma é o esforço mecânico aplicado no borne, $G$ é o módulo de cisalhamento, $n$ é o expoente do esforço (n \approx 3 - 5 para deslizamento de discordâncias), $Q_a$ é a energia de ativação do processo limitante (difusão por volume ou por contornos de grão), $R$ é a constante universal dos gases e $T$ é a temperatura absoluta do ponto de conexão.

Relaxamento de Torque e Tensión Interna

Diferentemente da fluência pura (onde a deformação aumenta sob carga constante), em um borne a parafuso a geometria mecânica do estribo impõe uma condição de deformação total quase constante (\epsilontotal = \epsilon_{elástica} + \epsilon_{plástica} = constante ). Sob essa condição de contorno, o material transforma progressivamente a deformação elástica inicial (que sustenta o torque de aperto) em deformação plástica irreversível. A tensão mecânica residual \sigma(t) decai exponencialmente segundo a lei de Maxwell modificada:

onde \sigma_0 é a tensão mecânica inicial introduzida pelo torque nominal de aperto, $E$ é o módulo de Young do condutor/terminal, \eta é o coeficiente de viscosidade plástica da liga e \taurel é o tempo característico de relaxamento. À medida que \sigma(t) diminui, a força normal de contato F(t) cai em proporção direta, reduzindo a superfície real de contato $Areal$ e aumentando dramaticamente a resistência de constrição $R_c$.

Ciclagem Térmica e Expansão Diferencial (\Delta \alpha)

O fator desencadeador da falha acelerada em campo é a ciclagem térmica derivada das variações de carga elétrica (horas de pico vs. horas de vale). O coeficiente de expansão térmica linear (\alpha) difere substancialmente entre os componentes típicos do conjunto do borne:

• Cobre eletrolítico (Cu-ETP): \alpha \approx 16,5 \times 10^{-6} K ^{-1}
• Alumínio série 1000/8000: \alpha \approx 23,0 \times 10^{-6} K ^{-1}
• Parafuso de Aço Galvanizado / Inoxidável: \alpha \approx 11,0 - 16,0 \times 10^{-6} K ^{-1}
• Corpo de Latão (CuZn37): \alpha \approx 18,5 \times 10^{-6} K ^{-1}

Durante um aumento de temperatura provocado pela passagem de corrente, a expansão térmica do condutor (especialmente o alumínio) supera a expansão do estribo ou parafuso de aço. Isso gera um pico de sobre-esforço mecânico que supera amplamente o limite elástico do material condutor (\sigma_{compressão} > \sigmayield), extrudando localmente o metal para fora da cavidade de aperto. Ao esfriar o sistema (ao cortar a carga), o condutor retém a deformação plástica e se contrai, deixando uma folga mecânica ou espaço micrométrico livre. No ciclo seguinte, a força normal de retenção cai para níveis críticos.

Corrosão por Atrito (Fretting Corrosion) e Retroalimentação Térmica

As oscilações micromecânicas resultantes da dilatação térmica e das forças eletrodinâmicas de corrente alternada (a 50 Hz ou 60 Hz) induzem deslocamentos mecânicos relativos de magnitude submicrométrica (0,5 - 20\,\mu m ) entre as superfícies do condutor e do borne. Este fenômeno, denominado fretting, rompe continuamente as camadas protetoras de estanhagem ou prateamento, expondo metal fresco que se oxida instantaneamente ao entrar em contato com o ar preso no painel. As partículas de óxido metálico resultantes (p. ex., $Al _2 O _3$ ou $CuO$) são eletricamente isolantes e altamente abrasivas. As partículas ficam presas na interface de contato, aumentando exponencialmente a resistência de película ($R_f$).

Estabelece-se assim um laço de retroalimentação positiva não linear (Thermal Runaway Loop):

Se não for detectado a tempo, este ciclo eleva a temperatura acima do ponto de decomposição térmica das carcaças poliméricas isolantes do borne (geralmente Poliamida PA66, cuja temperatura de deflexão sob carga HDT é de aproximadamente 200 °C a 250 °C), provocando a carbonização do isolante, arcos elétricos entre fases vizinhas e falhas catastróficas de curto-circuito no painel.

Estrutura Normativa de Ensaios e Avaliação: IEC 60947-7-1

A norma internacional IEC 60947-7-1 (Dispositivos de manobra e comando de baixa tensão. Parte 7-1: Equipamentos acessórios. Bornes para condutores de cobre) estabelece os requisitos rigorosos de projeto, desempenho mecânico e limites de elevação de temperatura para componentes até 1000 V CA ou 1500 V CC.

Verificação da Capacidade Mecânica e Retenção do Condutor

Para assegurar que os bornes suportem as forças exercidas durante o cabeamento e o serviço operacional sem relaxar seu aperto, a norma especifica ensaios de tração mecânica (pull-out test). O borne é montado com o condutor da bitola nominal prescrita e aplica-se o torque de aperto padronizado na Tabela 4 da norma. Posteriormente, aplica-se uma força de tração axial contínua sem solavancos durante 1 minuto. A conexão não deve permitir que o condutor deslize para fora do borne nem que sofra rupturas nos fios.

onde $Snom$ é a seção nominal do condutor e $k$ é um fator empírico dependente da faixa de bitola (por exemplo, $Fpull = 80 N$ para $6 mm ^2$, $100 N$ para $10 mm ^2$, $135 N$ para $16 mm ^2$).

Valores Nominais de Torque de Ensaio (IEC 60947-7-1 Tabela 4)

Para validar a resistência estrutural das roscas metálicas e o grau de deformação induzido, aplicam-se os seguintes torques de aperto em ensaios de laboratório:

Diâmetro Nominal da Rosca ($d$) [mm]	Torque de Ensaio - Coluna I [Nm] (Para parafusos sem cabeça / prisioneiros)	Torque de Ensaio - Coluna II [Nm] (Para parafusos padrão com cabeça)
d \le 2.8 (M2.5)	0.2	0.4
2.8 < d \le 3.0 (M3)	0.25	0.5
3.0 < d \le 3.2 (M3.2)	0.3	0.6
3.2 < d \le 3.5 (M3.5)	0.4	0.8
3.5 < d \le 4.0 (M4)	0.7	1.2
4.0 < d \le 4.7 (M4.5)	0.8	1.8
4.7 < d \le 5.0 (M5)	0.8	2.0
5.0 < d \le 6.0 (M6)	1.2	2.5

Limites de Elevação de Temperatura e Queda de Tensão

O ensaio de aquecimento (temperature-rise test) exige alimentar o borne carregado com sua corrente de ensaio nominal (test current) de forma contínua até atingir o equilíbrio térmico (definido quando a variação de temperatura não excede 1 K por hora). Segundo a cláusula 8.4.5 da IEC 60947-7-1, a elevação de temperatura admissível (\Delta T) sobre a temperatura ambiente de referência (20 °C a 25 °C) no ponto de contato não deve exceder 45 K (45 °C).

Complementarmente, a qualidade elétrica do contato é monitorada medindo a queda de tensão ($Vdrop$). A norma estabelece os seguintes critérios rigorosos antes e depois dos ensaios de envelhecimento ou ciclos térmicos/vibração:

• Queda de Tensão Inicial: Vdrop \le 3,2 mV por ponto de contato individual antes de submeter a ciclos de estresse.
• Queda de Tensão Após Ensaios: Vdrop \le 4,8 mV ou não exceder um aumento de mais de 50% em relação ao valor médio medido inicialmente.

Protocolos de Inspeção e Manutenção Preditiva conforme NFPA 70B

A norma NFPA 70B (Standard for Electrical Equipment Maintenance), em suas edições recentes (2023/2024), transformou as recomendações históricas de manutenção em mandatos normativos obrigatórios para instalações industriais e comerciais. O Capítulo 15 e o Capítulo 17 abordam especificamente as conexões de baixa tensão e os painéis de distribuição.

Inspeção Termográfica Infravermelha (IRT)

A termografia é a ferramenta não destrutiva primordial para a detecção precoce do relaxamento de torque e da fluência. A NFPA 70B exige a realização de inspeções infravermelhas periódicas sob condições de carga operacional mínima de 40% da capacidade nominal do circuito (sendo preferível uma carga \ge 75\%).

A classificação da severidade térmica se baseia no diferencial de temperatura em relação a bornes de referência de fases adjacentes submetidas a idêntica carga (\Delta T_{fase-fase}) ou em relação à temperatura ambiente (\Delta T_{fase-ambiente}):

Gradiente Térmico (\Delta T_{fase-fase})	Gradiente Térmico (\Delta T_{fase-ambiente})	Nível de Severidade e Prioridade Operacional	Ação Corretiva Requerida segundo NFPA 70B
1 °C \le \Delta T \le 3 °C	1 °C \le \Delta T \le 10 °C	Nível 1: Deficiência Menor Início de degradação na interface.	Programar reinspeção no próximo ciclo de manutenção preventiva. Monitorar tendência.
4 °C \le \Delta T \le 15 °C	11 °C \le \Delta T \le 30 °C	Nível 2: Deficiência Moderada Relaxamento de torque severo ou fluência avançada.	Programar intervenção corretiva dentro do plano operacional de curto prazo (máximo 30 dias). Reaplicar torque com torquímetro calibrado.
\Delta T > 15 °C	\Delta T > 30 °C	Nível 3: Deficiência Crítica / Falha Iminente Alto risco de avalanche térmica ou arco elétrico.	Intervenção imediata. Desenergizar a unidade, inspecionar metalurgicamente o condutor e substituir o borne danificado.

Nota técnica sobre Emissividade (\epsilon): Ao realizar termografia em bornes, o termógrafo deve ajustar a emissividade da câmera infravermelha de acordo com o material sob inspeção. Enquanto as carcaças poliméricas (PA66) possuem uma emissividade alta (\epsilon \approx 0,92 - 0,95), os metais polidos ou bornes estanhados apresentam emissividades extremamente baixas (\epsilon \approx 0,05 - 0,15), o que gera leituras erróneas por reflexão radiativa se não for aplicada tinta fosca, fita de emissividade conhecida (\epsilon = 0,95) ou correção paramétrica no algoritmo IR.

Protocolo de Verificação e Intervenção de Torque

Um erro comum na indústria é o "reaperto sistemático às cegas" (over-torquing) durante manutenções preventivas. Aplicar torques acima da especificação do fabricante excede o ponto de escoamento elástico do parafuso ou deforma plasticamente a rosca do estribo, acelerando a fluência subsequente em vez de mitigá-la.

O protocolo correto segundo a NFPA 70B abrange os seguintes passos:

1. Inspeção Visual e Ultrassônica: Verificar indícios de descoloração térmica, fissuramento do isolante ou emissões ultrassônicas de descarga parcial no ar (corona ou microarcos por folga micrométrica).
2. Verificação com Torquímetro Calibrado: Aplicar uma ferramenta dinamométrica ajustada ao valor nominal especificado pelo fabricante do borne (de acordo com a IEC 60947-7-1). Se o parafuso girar antes de atingir o torque nominal, confirma-se o relaxamento de carga.
3. Critério de Substituição: Se uma conexão tiver sofrido uma elevação de temperatura Nível 3 (\Delta T > 30 K ), ela não deve ser simplesmente reapertada. O segmento de cabo danificado por recozimento (perda de têmpera) deve ser cortado, o terminal ou ilhós substituído, e o borne substituído por um novo, devido à degradação irreparable da elasticidade do metal.

Análise Forense de Falhas Eletromecânicas e Casos de Estudo

A análise metalúrgica de falhas em bornes danificados revela padrões microestruturais inconfundíveis que permitem diferenciar falhas por sobrecarga elétrica contínua de falhas induzidas estritamente por relaxamento de torque e creep.

Sequência Microestrutural de Destruição

Quando ocorre o relaxamento de torque, a perda de pressão normal diminui as zonas de contato efetivo. Isso desencadeia os seguintes fenômenos escalonados:

1. Recozimento Localizado (Annealing): As elevadas temperaturas nas microasperidades ($T > 200 °C$) superam a temperatura de recristalização do cobre trabalhado a frio. Os grãos metalúrgicos do condutor crescem, o metal perde dureza e resistência à tração, colapsando a estrutura elástica do cabo flexível/multifilar.
2. Crescimento de Camadas Intermetálicas (IMC): Em condutores estanhados, o calor contínuo acelera a difusão entre o estanho do revestimento e o cobre da alma, formando fases intermetálicas frágeis ($Cu _6 Sn _5$ e $Cu _3 Sn$). Estas fases possuem uma resistividade elétrica substancialmente maior que a do cobre puro e se fraturam facilmente por vibração.
3. Carbonização e Piroforicidade do Polímero: A poliamida PA66 que compõe a carcaça sofre pirólise liberando gases voláteis e deixando uma matriz rica em carbono condutivo (formação de "trilhas de carbono" ou tracking). A resistência de isolamento entre bornes adjacentes no trilho DIN cai de vários gigaohms para apenas algumas dezenas de ohms.
4. Arco Mecanicamente Induzido (Fretting Arcing): A separação microscópica entre o parafuso e o condutor sob corrente gera arcos de ruptura sustentados em pequena escala. As temperaturas do plasma de arco (superiores a 4000 K) fundem localmente o metal, criando esférulas de cobre fundido ("esferas de fusão") características de falha por faiscamento ou afrouxamento mecânico, claramente diferenciáveis da fusão uniforme por curto-circuito de alta intensidade.

Tabela Comparativa Forense: Modos e Mecanismos de Falha em Bornes

Parâmetro / Indicador	Relaxamento de Torque e Creep	Sobrecarga Elétrica Sustentada	Aperto Excessivo (Over-torquing)	Corrosão Ambiental / Galvánica
Mecanismo Primário	Deformação plástica diferida; perda de força normal.	Densidade de corrente ultrapassa capacidade de dissipação do cabo.	Excesso de esforço de cisalhamento que deforma roscas ou esmaga fios.	Ataque químico da interface; formação de óxidos de alta resistência.
Assinatura Termográfica	Ponto quente extremamente focalizado no borne danificado.	Gradiente térmico uniforme ao longo de todo o condutor.	Aquecimento moderado inicial que evolui para ponto quente por fluência.	Elevação de temperatura assimétrica com áreas de alta resistência.
Evidência Metalúrgica	Esférulas de fusão localizada por arcos de microfolga; microdeformação.	Recozimento uniforme dos fios do cabo em todo o comprimento exposto.	Cisalhamento dos fios do condutor; roscas espanadas ou deformadas.	Presença de subprodutos de corrosão (pátina verde/branca, pites/pitting).
Estado do Polímero (PA66)	Carbonización localizada ao redor da cavidade do borne.	Derretimento e deformação axial uniforme da carcaça.	Fissuras mecânicas de origem estrutural no corpo do borne.	Rigidez dielétrica reduzida por higroscopia ou degradação química.
Norma de Verificación Violada	IEC 60947-7-1 / NFPA 70B (Cap. 15).	IEC 60364-5-52 / NBR 5410 / NEC Artigo 310.	IEC 60947-7-1 Tabela 4 (Limite de Torque).	IEC 60068-2-11 (Ensaio de Névoa Salina).

Estratégias Avançadas de Mitigação e Projeto Técnico

Para erradicar de forma sistêmica as falhas por fluência e relaxamento de torque em painéis elétricos industriais de missão crítica (como os de data centers, indústria petroquímica e plantas de mineração), a engenharia de projeto deve migrar de soluções puramente mecânicas tradicionais para tecnologias passivas de compensação de força e sistemas de conexão autorregulados.

Tecnologias de Conexão: Análise Comparativa

Existem três arquiteturas principais de bornes no mercado global:

1. Bornes a Parafuso com Estribo de Tração (Screw Clamp): Utilizam a ação de um parafuso de aço para elevar um estribo metálico que prensa o condutor contra uma barra de cobre estanhado. Embora ofereçam elevadas forças mecânicas iniciais, são altamente suscetíveis ao creep e exigem reapertos periódicos.
2. Bornes de Mola de Pressão (Spring Cage Clamp): O condutor é retido por meio de uma mola de aço inoxidável de alta elasticidade. A força de aperto não depende da perícia do operador nem do torque aplicado. A mola compensa dinamicamente qualquer deformação plástica ou fluência do condutor, mantendo uma força normal constante durante toda a vida útil.
3. Tecnologia Push-In (Inserção Direta): Evolução do borne de mola onde condutores rígidos ou flexíveis com terminal ilhós prensado são inseridos diretamente empurrando a lâmina da mola. Proporcionam contatos herméticos ao gás (gas-tight connections), resistência extrema a vibrações (conforme IEC 60068-2-6) e eliminação absoluta de manutenção de torque.

Uso de Arruelas Cônicas Elásticas (Arruelas Belleville)

Em aplicações de potência de alta intensidade onde subsiste o uso de uniões parafusadas (p. ex., em barramentos ou conexões de bornes de grande bitola), é imprescindível a utilização de arruelas elásticas Belleville. Estas arruelas atuam como uma mola de baixa deformação e alta rigidez que armazena energia elástica. A força exercida pela arruela Belleville é dada pela equação de Almen-Laszlo:

onde $E$ é o módulo de elasticidade do aço da arruela, \nu é o coeficiente de Poisson, $t$ é a espessura do disco, $D_e$ é o diâmetro externo, $h_0$ é a altura do cone interno e $s$ é a deflexão vertical. Ao ocorrer a fluência do condutor, a arruela se expande dentro de sua faixa elástica linear, compensando a perda de espessura do metal sem que a força normal de contato caia abaixo do limiar mínimo de constrição.

Boas Práticas de Crimpagem conforme DIN 46228

O uso de condutores flexíveis multifilares (Classe 5 e Classe 6 conforme IEC 60228) sem a preparação adequada em bornes a parafuso provoca o cisalhamento de fios individuais e uma taxa exacerbada de creep. Para prevenir isso, devem ser aplicados terminais tubulares / ilhós (ferrules) conformes com a norma DIN 46228 Parte 4.

A prensagem ou crimpagem do terminal deve ser realizada por meio de matrizes geométricas de deformação (trapezoidal, hexagonal ou quadrada) que induzam o adensamento do feixe de fios. Uma crimpagem correta atinge uma deformação plástica conjunta do tubo de cobre estanhado do terminal e dos fios de cobre interiores, alcançando uma estrutura interna praticamente sólida e livre de vazios interfios (interface hermética ao gás). Isso evita a entrada de umidade, minimiza a resistência de película $R_f$ e impede o desfiamento de fios sob a pressão direta do parafuso.

Modelagem Numérica e Integração no Vexten Suite

Para antecipar e mitigar as falhas por degradação térmica e aumento de resistência em bornes de baixa tensão, o ecossistema de software Vexten Suite incorpora módulos de cálculo acoplados multifísicos eletrotérmicos baseados nas metodologias padronizadas da IEC 60909 (cálculo de correntes de curto-circuito) e IEC 60287 (capacidade de condução de corrente em cabos).

Algoritmo Dinâmico de Manutenção Preditiva e Índice de Saúde de Bornes

Dentro do motor de análise do Vexten Suite, a degradação do borne é modelada por meio de um sistema dinâmico de equações diferenciais onde a resistência de contato evolui temporalmente em função da temperatura do nó e da corrente histórica que circula pelo alimentador:

onde $Cth$ é a capacidade térmica equivalente do conjunto borne-condutor, e $R_{th,amb}$ é a resistência térmica de dissipação para o interior do painel. A resistência de contato é atualizada em cada passo de simulação por meio de uma função de dano acumulado baseada na cinética de creep e oxidação:

onde \gamma e \beta são constantes de calibração derivadas de ensaios experimentais de degradação acelerada conforme a IEC 60947-7-1.

Avaliação do Derating Térmico conforme IEC 60287 / NEC Article 310

Um ponto quente gerado em um borne por relaxamento de torque projeta uma onda de calor por condução térmica direta ao longo da alma do condutor em direção ao interior do cabo conectado. O Vexten Suite realiza o cálculo do gradiente de temperatura longitudinal no cabo aplicando a equação de condução unidimensional de Fourier:

onde \lambdaCu é a condutividade térmica do cobre (\approx 385 W/m \cdot K ). A solução numérica demonstra que as elevações de temperatura no borne reduzem drasticamente a rigidez dielétrica do isolamento dos cabos (XLPE ou PVC) nos primeiros 30 a 50 cm contíguos ao borne. O Vexten Suite recalcula automaticamente o fator de desclassificação térmica (thermal derating factor, $Ktemp$) para o trecho de cabo afetado:

Se a temperatura do borne atingir 90 °C em um sistema projetado para 70 °C, o Vexten Suite emite um alerta de bandeira vermelha (Red Flag Warning), notificando o engenheiro projetista ou a equipe de manutenção sobre a perda iminente da margem de ampacidade e a necessidade de substituir as conexões parafusadas por bornes de tecnologia Push-In de baixa resistência térmica, garantindo assim a confiabilidade operacional, a segurança contra incêndios e o pleno cumprimento da IEC 60947-7-1 e da NFPA 70B.